本書是《壓力容器ANSYS分析與強度計算》一書的姊妹篇。

在ANSYS分析方面，前書給出了熱壁加氫反應器的壓力應力分析、穩(wěn)態(tài)熱分析、熱應力分析和耦合分析，其分析結果表明，位號為R1305在用的，由JSW設計制造的該產(chǎn)品的最小壁厚（249mm），通過了ANSYS上述分析和應力疊加法或耦合法的應力強度評定。高壓空氣儲罐的壓力循環(huán)次數(shù)min20000，按JB4732表C-1輸入S-N數(shù)據(jù)，用ANSYS進行疲勞計算，給出使用系數(shù)。本書給出HDPE產(chǎn)品出料罐全模型的ANSYS壓力應力分析，并按設計的壓力載荷循環(huán)次為2.21×106（20年）進行高周疲勞強度計算。兩本書給出3臺容器的上述分析幾乎涉及到壓力容器專業(yè)用ANSYS分析常用的所有功能。

本書第14章產(chǎn)品出料罐全模型ANSYS分析有如下特點：

1 全模型ANSYS壓力應力分析結果，給出唯一的最高應力強度節(jié)點所在位置，只要該節(jié)點的應力強度評定能通過，就不必對其他元件或節(jié)點再進行分析，整臺容器就是安全的；

2 載荷循環(huán)次數(shù)超過1×106，JB4732的設計疲勞曲線已不能使用，ANSYS疲勞分析如何進行，這是我國壓力容器工程上的一個難題。實際上，卻有在高周循環(huán)載荷下運行的壓力容器，HDPE產(chǎn)品出料罐就是其中的一臺典型的關鍵設備。本書第13章指出了解決該問題的新途徑，第14章給出具體實施步驟，分析結果滿足設計的循環(huán)次數(shù)的要求，且有同規(guī)格與本題分析不同壁厚的，在相同操作條件下，運行時間已接近計算的使用壽命的，有良好的運行結果的相同的在用容器，提供了對比分析設計經(jīng)驗。因此，本題的疲勞分析方法可作為解決這一類工程難題的開創(chuàng)性的先例。

3 對壓力應力分析給出的最高應力強度節(jié)點（在外壁上）的總應力進行線性化處理，在全模型內壁上選取路徑另一端點將是又一個處理難題。經(jīng)過多次失敗后得出結論：由于路徑的長短得到不是唯一的線性化結果，出現(xiàn)不準確的情況。只有逼近壁厚的路徑長度才能給出準確的線性化結果，并為此創(chuàng)新推出“最高應力強度節(jié)點子模型”，在此模型上，既能方便選擇并確定路徑的端點，又可進行線性化處理，因為此模型的單元數(shù)量很少，能以閃電速度給出列表的或圖示的線性化結果，詳見第14章圖14-61，與全模型條件下給出的結果相同。

4 要想保證求解順暢進行，必須準確無誤地檢查好全模型的所有承載面。第14章給出各個元件的承載面的裝配圖，再按承受壓力或面力等不同載荷定義它們相應的組件和部件。

5 建立全模型的幾何模型比軸對稱模型復雜，建立該有限元模型將有60多萬個單元，求解速度慢，顯示應力強度云圖也要等待較長時間，這是全模型ANSYS分析的缺點。

第13章識別提取ANSYS線性化給出的應力分類用于應力強度評定。綜合美國SIS公司和日本JSW公司實際的ANSYS工程的識別提取范例，以及ГОСТ Р 52857.9對接管與圓筒或球形封頭相貫區(qū)最大應力的評定準則，給出完整的識別和提取方法，見表13-1。

離開ANSYS，談論總應力的線性化是沒有實際意義的。只要設置了合理的路徑，ANSYS向該路徑映射數(shù)據(jù)后，就能給出該路徑的線性化處理結果，列表給出：MEMBRANE，BENDING，MEMBRANE+ BENDING，PEAK，TOTAL共5部分線性化應力。然后對照ASME-Ⅷ-2表4-210.1或JB4732表4-1進行識別提取，并按ASME-Ⅷ-2進行應力強度評定。

實際上，由日本JSW公司設計制造的高溫、高壓和臨氫熱壁加氫反應器我國在用的有百余臺，經(jīng)受了使用考驗，能對它進行正確的識別提取，就是獲得了可靠的工程識別提取方法[16]，同JSW一樣，美國SIS公司提出的識別提取ANSYS線性化給出的應力分類準則，符合ASME-Ⅷ-2的規(guī)定，是非常簡便且可操作的有效方法，值得我們好好學習和應用。

在強度計算方面，前書中載有的ГОСТ 14249－89，ГОСТ24755－89，ГОСТ25859－83等3項既是俄羅斯國家標準，又是獨聯(lián)體標準，另外還有3項РД26-01-162－87，РД24.200.17－90，РД26-16－88標準文件，這6項標準文件繼續(xù)有效[17]。本書第2章ГОСТ Р 52857.2的參照標準是ГОСТ 14249，第3章ГОСТ Р 52857.3的參照標準是ГОСТ24755，第6章ГОСТ Р 52857.6的參照標準是ГОСТ25859、РД26-01-162和РД24.200.17。要了解俄羅斯聯(lián)邦壓力容器標準的理論基礎部分，如極限載荷法，穩(wěn)定計算的現(xiàn)代方法（圓筒錐殼外壓公式的由來），設計疲勞曲線理論公式的由來等，以及塔設備強度計算的新標準（ГОСТ Р 51273，ГОСТ Р 51274）和РД26-16－88接管與筒體和封頭相貫處的應力計算方法，須到前書中查閱。

ASME，ГОСТ Р，EN13445和我國標準均提出采用有限元法的應力分析的數(shù)值方法解決壓力容器復雜的應力計算。因此，前書和本書均采用ANSYS分析與強度計算相結合，可互相對比、驗證和數(shù)據(jù)共享，達到快捷、方便的使用目的。

我國某些學者積極倡導，對于國外規(guī)范，壓力容器的設計人員要有世界視野，對比擇優(yōu)。

本書中載有的ГОСТ Р 52857.1－.12-2007是俄羅斯聯(lián)邦最新頒發(fā)的，針對容器及設備強度計算的規(guī)范和方法的第一個綜合性國家標準，除塔設備外，幾乎涵蓋了壓力容器設計領域的所有問題，內容新穎，計算方法先進，可在設計中參照使用。

該標準ГОСТ Р 52857.1－.12-2007中有12個單項標準，分別編入本書第1章到第12章，除標準正文外，均配有概述、計算例題和小結，便于讀者對標準的理解和使用。第5章ГОСТ Р 52857.5支承載荷作用下殼體和封頭的計算，其中鞍式支座支承的臥式容器計算，完全不同于JB4731－2005，以及多個國家采用的L.P.Zick方法，第12章列出ГОСТ Р 52857.12對計算機完成強度計算報告樣式的要求。

該標準中共有11個獨具優(yōu)勢的計算方法：

1 允許沖壓成形的橢圓形封頭工藝加工減薄量的存在

在20世紀80年代，全俄化工機械制造科學研究設計院（НИИХИММАШ）完成的理論和實驗研究成果已經(jīng)確定，沖壓成形的橢圓形封頭在折邊區(qū)域的減薄量不超過中央?yún)^(qū)域厚度的15%，對整個封頭的極限壓力值沒有影響，并將這一成果載入ГОСТ14249－89（2005）1.7.2條[16]和ГОСТ Р 52857.1的12.4條中。內壓橢圓形封頭計算時，確定許用內壓力的計算公式是基本公式，橢圓形封頭的強度就是根據(jù)該式中封頭中央?yún)^(qū)域的名義厚度減總附加量確定的。因此，ГОСТ14249規(guī)定，如果封頭轉角區(qū)域的減薄量不超過中央?yún)^(qū)域計算厚度的15%，則取c3=0，這是偏保守的規(guī)定。后來幾經(jīng)修改，在ГОСТ Р 52857.1的12.4條中將計算壁厚改為名義壁厚，即如果封頭轉角區(qū)域減薄量不超過中央?yún)^(qū)域名義厚度的15%，則不考慮c3。另外鋼板或管子的負偏差同樣取決于名義厚度，而不是計算厚度，采用名義厚度簡便，保守程度也偏小。按我國封頭標準關于厚度減薄量的規(guī)定，均不超過名義厚度的15%。因此，可以認定，我國所有沖壓成形的橢圓形封頭均可不考慮c3。

2 ГОСТ Р 52857.2，外壓圓筒和外壓錐殼，俄羅斯聯(lián)邦不采用外壓圖算法，因為有能力推導出解析式解決非彈性失穩(wěn)這一相當復雜的問題。給出外壓圓筒的計算壁厚sp和許用外壓力的公式，更方便計算機求解。而ASME和GB150采用外壓圖算法。

3 ГОСТ Р 52857.2，錐殼計算，能計算α1≤70°光滑錐殼和無折邊或帶折邊過渡段的殼體連接，α1>70°的錐形封頭，均超出了GB150的規(guī)定。

4 ГОСТ Р 52857.3，開孔補強，能計算該標準附錄中所有型式的接管與殼體相貫結構開孔補強，給出的開孔計算直徑比GB150全得多，其特點是：

（1）開孔率最大，圓筒、錐殼d/D≤1.0；凸形封頭d/D≤0.6。

（2）在計算壁厚（注：s c=sp為計算壁厚）的條件下，存在不要補強的開孔計算直徑d0p。

（3）在容器的名義壁厚（注：s c>sp）條件下，給出不要求額外補強的單個開孔計算直徑d0，若開孔計算直徑dp≤d0，則后續(xù)的補強計算不必進行。

（4）當接管與圓筒或球形封頭正交，且接管上作用有軸向力和彎矩時，能給出靜載條件下許用軸向力和許用彎矩的計算公式，能給出單獨載荷下或聯(lián)合載荷下的強度校核條件，對比GB150，開孔率小且不能解決接管上有外載荷作用下的開孔補強。

5 ГОСТ Р 52857.4，法蘭的強度和密封計算，主要特點如下：

（1）考慮的載荷有螺栓（螺柱）預緊力，內壓力或外壓力，外部的軸向力，外部的彎矩，法蘭聯(lián)接元件的溫度變形限制引起的載荷，比GB150法蘭一章規(guī)定的載荷要多。

（2）法蘭聯(lián)接元件低循環(huán)疲勞強度計算與校核，將極大地提高法蘭的計算功能，并為ANSYS求解，或因設置接觸單元，或因不收斂，或因尚須驗證而困惑的分析人員提供強有力的手算工具。HDPE產(chǎn)品出料罐的設備法蘭就是在計算的壓力循環(huán)次數(shù)為2.21×106的條件下按本標準手算通過的。這是GB150法蘭一章的空白項。

（3）法蘭轉角的校核，也是GB150法蘭一章的空白項。

（4）從螺栓（螺柱）計算載荷→螺栓的計算應力→作用到法蘭上的計算彎矩→法蘭的計算應力→法蘭的靜強度條件→低循環(huán)疲勞強度計算與校核，均以預緊和工作條件下兩條主線并列地進行計算和校核，這一過程互不取代，且都要保證法蘭聯(lián)接所有元件的強度和密封。

（5）力學分析給出預緊條件下和工作條件下，法蘭的計算應力詳盡、作用位置準確。

（6）法蘭靜強度校核時，對不同的法蘭型式、應力作用的部位，預緊或工作條件分別用1.0[σ]，1.3[σ]，1.5[σ]，1.3•1.5[σ]，3[σ]，1.3•3[σ]予以控制，比GB150法蘭一章更合理。

（7）法蘭計算時，至少要計算螺栓（柱）變形度Уб，法蘭的角變形度，法蘭聯(lián)接的剛度 ，法蘭聯(lián)接的剛度系數(shù) 等。

（8）螺栓的靜強度條件、預緊條件下或工作條件下，螺栓（螺柱）的許用應力按附錄Г計算，其值已經(jīng)增大了。

6 ГОСТ Р 52857.6，低循環(huán)疲勞強度計算，主要特點如下：

（1）可對載荷循環(huán)次數(shù)≤1×106或≥1×106低高周疲勞有限循環(huán)，或無限循環(huán)進行疲勞強度計算。【例6.3-1】表明,按簡化計算得到設置接管的錐殼處應力強度比圖14-92高18.67%。

（2）給出許用應力幅和許用循環(huán)次數(shù)的兩個解析式，根據(jù)設計的載荷循環(huán)次數(shù)能計算許用應力幅，根據(jù)有關標準計算得到的應力幅能計算許用循環(huán)次數(shù)。而ASME-Ⅷ-2不能計算。

（3）給出包括碳素鋼、低合金鋼、奧氏體鋼、Rm≥700MPa緊固件用鋼、鋁合金、銅合金、鈦合金共8張計算疲勞曲線圖。

7 ГОСТ Р 52857.7，固定式管板計算，主要特點如下：

（1）本標準沒有GB151圖19～圖31那樣復雜的曲線族圖，基本上都是解析式。

（2）對于延長兼作法蘭的固定式管板，不計算螺栓載荷，不計算法蘭力矩，也不計算和校核殼體法蘭應力，減少了計算鏈的長度。

（3）對于廢熱鍋爐型薄管板，帶法蘭或不帶法蘭的固定式管板，均采用b1，R1兩個尺寸“整容”后進入統(tǒng)一的計算流程，只是帶法蘭的管板厚度不得小于法蘭環(huán)的厚度。

（4）沒有GB151設定的危險組合的設計工況。計算當量壓力時，同時考慮了溫差、管殼程計算壓力。在管殼程計算壓力部分，均包含了壓力對管板的影響系數(shù)，壓力對管子縱向變形的影響系數(shù)，管板不布管邊緣的相對特性，管子剛度與殼體剛度的當量比，管－殼系統(tǒng)的剛度變化系數(shù)等，管板與殼程圓筒連接處均給出相應的應力集中系數(shù)值。

（5）對管板，考慮了疲勞問題，若換熱器即使在靜載荷下操作，也必須按載荷循環(huán)2000次的規(guī)定進行低循環(huán)疲勞強度計算。這是GB151的空白項。

（6）本標準附錄Д給出在蠕變條件下操作的換熱器的元件用的計算疲勞曲線圖。

（7）力學分析給出固定式管板的計算應力，除管板中的應力外，還有與管板連接處殼體中的經(jīng)向薄膜應力、經(jīng)向彎曲應力、周向薄膜應力和周向彎曲應力，換熱管中的軸向薄膜應力、軸向總應力和周向薄膜應力等，比GB151給出的計算應力多而全。

（8）規(guī)定固定式管板靜強度校核條件有：

1）與殼體連接處管板和布管區(qū)管板的剪切應力，max{τp1;τp2}≤0.8[σ]p；

2）與管板連接處殼體的經(jīng)向薄膜應力，σMx≤1.3[σ]к；

3）管子的軸向薄膜應力和周向薄膜應力，max{σ1T;σ2T}≤[σ]T。

（9）參與低循環(huán)疲勞強度校核的應力有：

1）與殼體連接處管板的彎曲應力和布管區(qū)管板的彎曲應力；

2）與管板連接處殼體的經(jīng)向薄膜應力、經(jīng)向彎曲應力、周向薄膜應力、周向彎曲應力；

3）換熱管的軸向總應力。

參與低循環(huán)疲勞強度校核的應力恰是GB151靜強度校核的應力，如管板的彎曲應力直接作為應力范圍，再求應力幅，疲勞強度校核時比GB151以計算溫度下3[σ]控制好通過。

（10）U形管式和浮頭式固定管板，按標準給出公式直接計算厚度，不進行應力計算和校核。

（11）【例7.3-2】表明，對不帶法蘭的管板，本標準計算管板厚度為24mm（還有富裕），而《指南》按GB151計算管板厚度 為30mm。殼體均加同一膨脹節(jié)。

8 ГОСТ Р 52857.8，夾套容器有下列主要特點：

（1）能計算靜載下U形、蜂窩形和半圓管形夾套容器夾套中許用壓力并校核，還能進行循環(huán)載荷下應力范圍的校核，按標準中給出的應力范圍計算式，及該式中的膨脹變形差和查表得到應力集中系數(shù)，然后與許用應力范圍進行疲勞強度評定；

（2）對U形、圓筒形夾套容器，能計算自重載荷產(chǎn)生的軸向力校核，或與壓力載荷聯(lián)合作用下的承載能力校核。

9 ГОСТ Р 52857.9，接管與圓筒或球形封頭相貫處最大應力的計算，是為ГОСТ Р 52857.3靜載荷下的開孔補強在交變載荷工況下操作，或由于塑性變形的積累可能破壞，或金屬疲勞，或在設備中腐蝕性介質作用下降低了材料的塑性性能等情況下，導致不能應用極限載荷法計算時，給出的補充計算。對于接管與圓筒正交時，除內壓外，還有接管上的軸向力，或有兩個方向的彎矩作用下，均能給出有補強圈或無補強圈時相應載荷下的計算最大應力的解析式，能進行聯(lián)合載荷下的靜強度條件評定，也能進行疲勞強度計算。對于球形封頭上的正交接管，在內壓、接管上的軸向力和彎矩作用下，給出相應的最大應力的計算式。JB4732附錄J，只能計算接管與圓筒正交時沒有補強圈，受內壓的情況，開孔率可為0.8，但兩個規(guī)定開孔率之間的開孔率，如d/D=0.25或d/D=0.75不能計算其最大應力；λ超過了所有表的橫坐標的最大值，不能計算，給不出圓筒與接管正交相貫區(qū)不另計入應力集中系數(shù)的計算最大應力的解析式。因此，ГОСТ Р 52857.9的計算功能高于JB4732附錄J。【例9.3-2】表明，橢圓形封頭上中心接管相貫區(qū)中最大應力σp比圖 14-59顯示的SMX保守32.3%。

10 ГОСТ Р 52857.10，接觸強腐蝕性的硫化氫介質的壓力容器，除采用抗硫化氫腐蝕的專用鋼20ЮЧ（20AlCe）、20КА（高級優(yōu)質20g）和09ГСНБЦ（09MnSiNiNbZn，）外，處理對策是，限制與強腐蝕性的硫化氫介質接觸的拉伸應力（總體或局部的薄膜應力和彎曲應力）。我國則專一使用Q345R(HIC)鋼。

11 ГОСТ Р 52857.11，考慮焊接接頭錯邊、棱角及不圓度的殼體和凸形封頭強度計算，對圓筒、錐殼縱、環(huán)焊縫對口錯邊，環(huán)焊縫棱角，由圓筒縱向凹陷或縱焊縫的棱角，圓筒上的圓形凹坑，凸形封頭上圓形凹坑引起的局部不圓度，以及圓筒的總體不圓度等制造產(chǎn)生的缺陷情況下，給出強度計算和疲勞強度計算的方法，在ASME或其他國家的規(guī)范中是找不到的，確有實用價值的珍貴標準，對我國《在用壓力容器定期檢驗規(guī)則》中有關錯邊量和棱角度的定級提供了定量計算的依據(jù)。

在編著本書的過程中，得到了ГОСТ Р 52857.1－.12-2007標準編制組НИИХИММАШ的И.В.Сухарникова等3個單位簽發(fā)的勘誤表，并和全俄石油機械制造科學研究設計院股份公司強度專家Б.С. Вольфсон進行了交流，得到他們的大力幫助，在此表示感謝。

本書可供壓力容器設計、制造、使用和檢驗等環(huán)節(jié)的工程技術人員參考，也可供大專院校壓力容器及相近專業(yè)的師生參考，對壓力容器設計規(guī)范的理論研究也有重要的參考價值。

由于作者水平有限，對書中的錯誤，敬請專家和讀者給予指正。

前言

第1章 壓力容器強度計算的一般要求 1
第1節(jié) 概述 1
第2節(jié) 標準正文 1
1 應用范圍 2
2 引用標準 2
3 符號 3
4 一般規(guī)定 3
5 計算溫度 4
6 工作壓力、計算壓力和試驗壓力 4
7 計算力和計算力矩 5
8 許用應力、安全系數(shù) 5
9 穩(wěn)定安全系數(shù) 7
10 縱向彈性模量和線膨脹系數(shù) 7
11 焊縫強度系數(shù) 8
12 結構元件計算壁厚附加量 8
附錄A 工作條件下的許用應力
（必須遵守的） 9
附錄Б 材料機械性能的計算值
（參考性的）（略） 14
附錄В 縱向彈性模量的計算值
（參考性的） 14
附錄Г 線膨脹系數(shù)（參考性的） 15
附錄Д 焊縫和釬焊縫的強度系數(shù)
（必須遵守的） 15
第3節(jié) 小結 17
第2章 圓筒、凸形封頭、平蓋和錐殼的計算 19
第1節(jié) 概述 19
第2節(jié) 標準正文 19
1 應用范圍 19
2 引用標準 20
3 符號 20
4 一般規(guī)定 23
5 圓筒計算 23
6 凸形封頭的計算 32
7 圓形平蓋的計算 39
8 錐殼計算 46
第3節(jié) 計算例題 60
第4節(jié) 小結 66
第3章 在內壓或外壓作用下殼體和封頭的
開孔補強 接管上外部靜載荷作用下
圓筒球形封頭的強度計算 70
第1節(jié) 概述 70
第2節(jié) 標準正文 70
1 應用范圍 70
2 引用標準 71
3 符號 71
4 一般規(guī)定 73
5 內壓或外壓下的開孔補強計算 74
6 接管上的外部靜載荷作用下圓筒和球形
封頭的強度計算（見圖A.15，附錄A） 79
附錄A （必須遵守的） 85
第3節(jié) 計算例題 92
第4節(jié) 小結 98
第4章 法蘭聯(lián)接的強度和密封計算 101
第1節(jié) 概述 101
第2節(jié) 標準正文 101
1 應用范圍 101
2 引用標準 102
3 符號 102
4 一般規(guī)定 107
5 保證法蘭聯(lián)接密封所需的墊片壓緊力 111
6 預緊和工作條件下法蘭聯(lián)接的
螺栓（螺柱）力 111
7 螺栓和墊片的強度校核 112
8 法蘭的靜強度計算 113
9 校核法蘭的轉角 116
10 法蘭聯(lián)接各元件低循環(huán)疲勞
強度計算 116
附錄A 關于法蘭和墊片應用范圍的建議
（參考性的） 120
附錄Б 關于選用標準法蘭聯(lián)接承受
壓力、軸向力和彎矩的建議
（參考性的） 120
附錄В 關于確定法蘭聯(lián)接各元件溫度
的建議（參考性的） 120
附錄Г 螺栓（螺柱）材料的許用應力
（必須遵守的） 120
附錄Д 螺栓（螺柱）的橫截面面積
（參考性的） 123
附錄Е 作用力的力臂和剛度系數(shù)
（必須遵守的） 123
附錄Ж 緊固材料的物理和力學性能
（參考性的） 125
附錄И 基本型式的墊片性能
（必須遵守的） 127
附錄К 墊片、螺栓（螺柱）和法蘭
變形度的確定（必須遵守的） 128
附錄Л 預緊螺栓（螺柱）的扭矩
（參考性的） 132
第3節(jié) 計算例題 133
第4節(jié) 小結 142
第5章 支承載荷作用下殼體和封頭的計算 145
第1節(jié) 概述 145
第2節(jié) 標準正文 145
1 應用范圍 145
2 引用標準 146
3 符號 146
4 一般規(guī)定 148
5 吊耳 149
6 耳式支座 153
7 鞍式支座 155
8 支承式管子支座 161
9 支承式筋板支座 163
第3節(jié) 計算例題 166
第4節(jié) 小結 168
第6章 低循環(huán)疲勞強度計算 170
第1節(jié) 概述 170
第2節(jié) 標準正文 170
1 應用范圍 170
2 引用標準 171
3 符號 171
4 一般規(guī)定 172
5 低循環(huán)疲勞強度的校核條件 174
6 低循環(huán)疲勞強度的簡化計算 174
7 低循環(huán)疲勞強度的精確計算 179
8 許用應力幅和許用循環(huán)次數(shù)
的計算 180
第3節(jié) 計算例題 184
第4節(jié) 小結 188
第7章 換熱設備的管板計算 191
第1節(jié) 概述 191
第2節(jié) 標準正文 191
1 應用范圍 192
2 引用標準 192
3 符號 192
4 一般規(guī)定 199
5 管殼式換熱設備元件的計算 199
6 空冷器元件的計算 211
附錄А 殼體帶補償器，殼體帶膨脹節(jié)，
膨脹節(jié)上帶補償器的換熱器剛度
變化系數(shù) ， 的確定
（必須遵守的） 217
附錄Б 管孔對管板參數(shù)的影響系數(shù)
（必須遵守的） 225
附錄В 彎曲時殼體－管板系統(tǒng)系數(shù)、
管箱的殼體－法蘭系統(tǒng)系數(shù)和
法蘭聯(lián)接剛度系數(shù)的確定
（必須遵守的） 226
附錄Г 確定管殼式換熱器元件中剪力和
彎矩的公式所采用的系數(shù)
（必須遵守的） 226
附錄Д 蠕變條件下材料工作時許用的
名義彈性應力幅的確定
（必須遵守的） 229
附錄Е 管子與管板脹接的許用載荷
（參考性的） 230
附錄Ж 空冷器計算時輔助參數(shù)的確定
（必須遵守的） 230
附錄И 空冷器元件變形度系數(shù)
（必須遵守的） 231
附錄К 確定圖表中各參數(shù)的計算關系式
（參考性的） 233
第3節(jié) 計算例題 235
第4節(jié) 小結 262
第8章 夾套容器的計算 264
第1節(jié) 概述 264
第2節(jié) 標準正文 264
1 應用范圍 264
2 引用標準 264
3 符號 265
4 計算公式的適用條件 268
5 U形夾套容器 269
6 圓筒形夾套容器（見附錄A，圖A.7） 275
7 短管支撐式或折邊錐體式蜂窩形夾套
部分覆蓋的容器（附錄A，圖A.8） 279
8 通道為蛇形或排管形的夾套容器 282
附錄А 本標準的附圖和計算尺寸
（參考性的） 285
第3節(jié) 計算例題 290
第4節(jié) 小結 298
第9章 在內壓和接管上外部靜載荷作用下
接管與圓筒球形封頭相貫處的最大
應力計算 300
第1節(jié) 概述 300
第2節(jié) 標準正文 300
1 應用范圍 300
2 引用標準 300
3 符號 300
4 一般規(guī)定 301
5 圓筒中的應力計算（見圖1） 301
6 球形封頭中的應力計算 304
第3節(jié) 計算例題 307
第4節(jié) 小結 309
第10章 接觸濕硫化氫介質的容器及設備 311
第1節(jié) 概述 311
第2節(jié) 標準正文 311
1 應用范圍 311
2 引用標準 311
3 符號 312
4 一般規(guī)定 312
5 許用應力和安全系數(shù) 312
第3節(jié) 小結 313
第11章 考慮焊接接頭錯邊、棱角及不圓度的
殼體和凸形封頭強度計算的方法 316
第1節(jié) 概述 316
第2節(jié) 標準正文 316
1 應用范圍 316
2 引用標準 316
3 符號 317
4 一般規(guī)定 318
5 焊縫錯邊和棱角（圖A.1，A.2） 318
6 圓筒總體不圓度（橢圓度）（圖A.3） 320
7 局部不圓度（縱向凹陷，焊接接頭的
縱向棱角）（圖A.4） 321
附錄A 標準正文附圖（參考性的） 324
第3節(jié) 計算例題 325
第4節(jié) 小結 330
第12章 對計算機完成強度計算報告樣式
的要求 332
第1節(jié) 標準正文 332
1 應用范圍 332
2 引用標準 332
3 一般規(guī)定 333
4 計算機完成強度計算報告的樣式 333
第13章 識別提取ANSYS線性化給出的應力
分類用于應力強度評定 335
第14章 HDPE產(chǎn)品出料罐全模型
ANSYS分析 344
第1節(jié) 設計條件 344
第2節(jié) 壓力應力分析 344
第3節(jié) ANSYS疲勞分析 374
第4節(jié) 第二次疲勞分析 377
第5節(jié) 小結 385
參考文獻 389

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